實(shí)際鍛造時(shí)變形動(dòng)態(tài)

文章來(lái)源：sjzwx 更新時(shí)間：2014-01-15 09:42:11

 實(shí)際鍛造時(shí)變形動(dòng)態(tài)鋼錠壓縮量(高度變化)、壓縮速度變化同時(shí)阿的關(guān)系見(jiàn)圖f。在變形初期壓縮速度達(dá)150M州min，而二十分鐘后則急劇降至30mm/rain，此后壓縮速度繼續(xù)緩慢下降，50^"60分鐘以后只有Smm加in左右。此外，把此狀態(tài)以壓縮量的變化形態(tài)觀察，則變形由初始至Z。分鐘以內(nèi)」、分急驟，此后平珠一壓縮量釣潛加不大。從以士清Q不難推理，在壓機(jī)力量達(dá)到最大找態(tài)下，由于要彌補(bǔ)R溫降低而造成的變形阻力增大和相應(yīng)鋼錠截面增大所需的加工力，只能是壓縮速度發(fā)生變化，即變形姐力相應(yīng)于應(yīng)變速度的降低而減小，保持恒定狀態(tài)下得到變形。當(dāng)這些條件達(dá)到平衡時(shí)，變形便停止。3-4恒定加載條件下壓縮變形分析為了用解析方法求出壓縮速度和壓縮量的變化，需要找出鋼的熱態(tài)變形阻力數(shù)值同溫度和應(yīng)變的關(guān)系。為此，做了高溫拉力試驗(yàn)o求出了3.SNiCrAlfoV鋼的屈服極限。試驗(yàn)條件是，溫度在1100^-13G0+C,應(yīng)變速度在lo---JO一;，。一’范圍，試驗(yàn)結(jié)果詳見(jiàn)圖8，如果按恒定蠕變速度變換式子測(cè)定結(jié)果則得出下式。。=A￡"axp(BIT二)d:高溫屈服應(yīng)力;kg/min。:應(yīng)變速度敏感性指數(shù)(。.226)‘平均應(yīng)變速度(sec一’夕Tk=絕對(duì)溫度14:常數(shù)‘9.8‘里口一”)sitingB:常數(shù)(1.46x10')用上面的式子以解析方法描述壓縮變形時(shí)，壓縮加載也同變形狀態(tài)一樣不難算出，其值按下面的簡(jiǎn)化式子計(jì)算。P=KSoc(3)上式中，P是成形所需載荷，K是載荷系數(shù)，SI1是鋼錠初始截面積，。是變形阻力。關(guān)于載荷系數(shù)K,以解析方法在各種邊界條件下計(jì)算結(jié)果、得出了同毛坯初始尺寸和壓縮量相關(guān)的關(guān)系式。:一。.935、(李丫〔‘“”xexpl1.('61、x令”、to/\RQ(刁〕dh:壓縮量(h。一的rho:毛坯初始高度h:毛坯在變形過(guò)程中某一高度do:毛坯初始直徑。此外，在壓縮變形時(shí)，應(yīng)變速度按下Im近似式表示�！甓�叮nV:壓縮速度把(5)式代入(2)式得出壓縮速度式子。(5)V:壓縮速度把(J)式代入(2)式得出壓縮速度式子。V一‘”。一‘rc)H"exp(一TX(6)再者，壓縮量則累加At時(shí)間的壓縮量，按下式計(jì)算得出。AJ,,a)=獷(1)刁t+/Ah(;一1)(r)·借用上式經(jīng)數(shù)值解析得出了壓縮速度和壓縮量.31時(shí)間的變化，其結(jié)果見(jiàn)圖7，計(jì)算值與實(shí)測(cè)值相差無(wú)幾。因此，可以組合用有限要素法作出的變形解析、溫度解析和變形阻力數(shù)據(jù)推算出不變加載壓縮加工時(shí)變形速度、壓下量和直徑的變化。